基于晶闸管的HVDC链路- MATLAB和SimulinkgydF4y2Ba

基于晶闸管的HVDC链路gydF4y2Ba

高压直流输电系统描述gydF4y2Ba

本节中的示例演示了对象的建模gydF4y2Ba高压直流(HVDC)传输链路采用12脉冲晶闸管转换器[1]。采用摄动来检验系统性能。这个示例的目的是演示的使用gydF4y2BaSimscape™电气™gydF4y2Ba与Simulink相结合的专用电力系统块gydF4y2Ba^®gydF4y2Ba块在12脉冲高压直流输电系统的一个完整的极点的模拟。gydF4y2Ba

打开gydF4y2Bapower_hvdc12pulsegydF4y2Ba建模并将其保存在不同的名称下，以允许对原始系统进行进一步修改。gydF4y2Ba

1000mw (500kv, 2ka)直流互联用于将电力从500kv, 5000 MVA, 60 Hz系统传输到345 kV, 10000 MVA, 50 Hz系统。交流系统在基频(60hz或50hz)和三次谐波处用阻尼L-R等效的80度角表示。gydF4y2Ba

整流器和逆变器是使用两个12脉冲转换器gydF4y2Ba通用桥gydF4y2Ba串接的块。转换器通过一条300公里的线路和0.5 H平滑反应堆相互连接。对换流变压器(Wye接地/Wye/Delta)进行建模gydF4y2Ba三相变压器(三绕组)gydF4y2Ba块。变压器分接开关没有模拟。分接头的位置是固定的，由换流变压器的一次标称电压(整流侧为0.90;逆变器侧为0.96)。gydF4y2Ba

从交流的角度来看，高压直流变换器是谐波电流的来源。从直流角度看，它是谐波电压的来源。gydF4y2Ba

订单gydF4y2BangydF4y2Ba这些特征谐波与脉冲数有关gydF4y2BapgydF4y2Ba转换器配置:gydF4y2BangydF4y2Ba＝gydF4y2BakpgydF4y2Ba±1为交流电流和gydF4y2BangydF4y2Ba＝gydF4y2BakpgydF4y2Ba对于直接电压，gydF4y2BakgydF4y2Ba是任意整数。在本例中，p = 12，因此交流侧注入的谐波为11、13、23、25，直流侧注入的谐波为12、24。gydF4y2Ba

交流滤波器用于防止奇数次谐波电流在交流系统中扩散。过滤器分为两个子系统。这些滤波器在基频也表现为大电容器，从而提供无功功率补偿的整流消耗由于发射角α。α = 30度时，变流器无功功率需求约为满载传输功率的60%。交流滤波器子系统包含第11次和第13次谐波的高Q(100)调谐滤波器和低Q(3)或阻尼滤波器，用于消除高次谐波，例如，第24次及以上。电容器组还提供额外的无功功率。gydF4y2Ba

两个gydF4y2Ba断路器gydF4y2Ba块应用故障在整流器直流侧和逆变器交流侧检查系统性能。gydF4y2Ba

电力系统和控制保护系统都离散化，采样时间Ts = 50µs。一些保护系统的采样时间为1或2毫秒。gydF4y2Ba

交直流系统的频率响应gydF4y2Ba

一节gydF4y2Ba分析一个简单电路gydF4y2Ba属性说明如何使用gydF4y2Ba阻抗测量gydF4y2Ba块，从其状态空间模型计算线性系统的阻抗。由于变换器的晶闸管阀是非线性块，因此在阻抗计算中忽略它们，得到阀开时的阻抗。gydF4y2Ba

整流和逆变子系统使用gydF4y2Ba阻抗测量gydF4y2Ba块来测量交流系统的A相和B相之间的频率响应。测量两相之间的阻抗可以得到两倍的正序阻抗。因此你指定了1/2的乘法gydF4y2Ba阻抗测量gydF4y2Ba块以获得正确的阻抗值。ZDC的gydF4y2Ba阻抗测量gydF4y2Ba块测量直流线路整流端子端的阻抗。gydF4y2Ba

的阻抗与频率测量工具gydF4y2BaPowerguigydF4y2Ba显示幅值和相位作为三个阻抗测量块测量频率的函数。gydF4y2Ba

这三个阻抗的大小作为频率的函数显示在这里。gydF4y2Ba

两种交流系统和直流线路的正序阻抗gydF4y2Ba

注意交流系统Z幅值上的两个最小阻抗。这些串联共振是由第11和第13谐波滤波器产生的。它们出现在60hz系统的660hz和780hz。还要注意，在感应系统上增加600 Mvar电容滤波器，在整流器侧产生约188 Hz的谐振，在逆变器侧产生约220 Hz的谐振。在60hz区域，60hz系统的震级为56.75 Ω，对应的有效短路电平为500gydF4y2Ba^2gydF4y2Ba/56.75 =整流侧4405 MVA (5000mva -滤波器600mvar)。gydF4y2Ba

对于直流线路，请注意240hz的串联谐振，这对应于在较大扰动下可能在直流侧被激发的主模式。gydF4y2Ba

控制和保护系统gydF4y2Ba

整流极控制(电流)和逆变极控制(电流/电压/伽马)子系统为两个转换器产生电流参考，并启动和停止直流输电。在逆变器上，伽马测量子系统测量6脉冲晶闸管变换器的消光角伽马。gydF4y2Ba

保护系统可以打开和关闭。在整流器处，直流故障保护检测到线路上的故障，并采取必要的动作清除故障。整流器和逆变器的低交流电压检测子系统用于区分交流故障和直流故障。在逆变器中，换向故障预防控制子系统[2]减轻了由于交流电压下降引起的换向故障。gydF4y2Ba

同步与发射系统gydF4y2Ba

12个发射脉冲的同步和生成由12脉冲发射控制系统执行。该系统利用一次电压同步并根据变换器控制器计算的α发射角产生脉冲。同步电压测量在换流变压器的一次侧，因为波形失真较小。锁相环(PLL)用于在正序电压的基本分量上产生同步的三个电压。发射脉冲发生器与锁相环产生的三个电压同步。在换向电压(AB, BC, CA)的零交叉处，一个斜坡被重置。当斜坡值等于控制器提供的所需延迟角时，产生发射脉冲。gydF4y2Ba

稳态V-I特性gydF4y2Ba

整流极控制和逆变极控制子系统实现了这种稳态特性:gydF4y2Ba

整流和逆变器稳态特性及VDCOL功能gydF4y2Ba

在正常工作时，整流器控制开关处的电流gydF4y2BaId_refgydF4y2Ba参考值，而逆变器控制电压或伽马在gydF4y2BaVd_refgydF4y2Ba或gydF4y2BaGamma_mingydF4y2Ba参考价值。gydF4y2Ba

如图所示，系统在点1处正常运行。然而，在馈电整流器的交流系统1上产生电压降的严重突发事件期间，工作点移动到点2。因此，整流器被迫到最小α模式，逆变器处于电流控制模式。类似地，输入逆变器的交流系统上的电压降将迫使控制模式改变为γ调节，以限制角度为γ min。在严重的突发事件中，需要更快的响应来增加换向裕度，从而降低换向故障的概率。换相故障预防控制子系统(查看逆变器保护块下)产生一个信号，在电压下降期间(例如，在交流故障期间)降低延迟角度的最大限制。gydF4y2Ba

请注意gydF4y2Ba

γ =消光角= 180º- α -µ，µ=换向角或重叠角gydF4y2Ba

VDCOL函数gydF4y2Ba

另一个重要的控制功能是根据直流电压的值改变参考电流。这个控件名为gydF4y2Ba电压相关电流顺序限制器(VDCOL)，自动降低参考电流(gydF4y2BaId_refgydF4y2Ba)设定点时gydF4y2Ba甚高频数据链gydF4y2Ba降低(例如，在直流线路故障或严重的交流故障期间)。减少了gydF4y2BaIdgydF4y2Ba参考电流还降低了交流系统的无功功率需求，有助于从故障中恢复。VDCOL参数如下图所示:gydF4y2Ba

VDCOL特征;Id_ref = f(VdL)gydF4y2Ba

的gydF4y2BaId_refgydF4y2Ba值开始下降时，Vd线电压低于阈值gydF4y2BaVdThreshgydF4y2Ba．控制器使用的实际参考电流在第二个控制器输出处可用，命名为gydF4y2BaId_ref_limgydF4y2Ba．gydF4y2BaIdMinAbsgydF4y2Ba是绝对最小值gydF4y2BaId_refgydF4y2Ba价值。当直流线路电压低于gydF4y2BaVdThreshgydF4y2Ba值时，VDCOL瞬间下降到gydF4y2BaId_refgydF4y2Ba．但是，当直流电压恢复后，VDCOL限制IgydF4y2Bad_refgydF4y2Ba上升时间，时间常数由参数定义gydF4y2Ba锤头gydF4y2Ba．gydF4y2Ba

电流，电压和Gamma调节器gydF4y2Ba

整流器和逆变器控制都有电流调节器计算发射αgydF4y2Ba_我gydF4y2Ba．在逆变器上，与电流调节器并行工作的是计算发射角α的电压和/或伽马调节器gydF4y2Ba_vgydF4y2Ba和/或αgydF4y2Ba_ggydF4y2Ba．有效α角是α的最小值gydF4y2Ba_我gydF4y2Ba，gydF4y2BaαgydF4y2Ba_vgydF4y2Ba和/或αgydF4y2Ba_ggydF4y2Ba．所有的调节器都是比例积分型的。它们应具有足够高的低频增益(< 10hz)，以保持电流、电压或伽马响应等于参考电流(gydF4y2BaId_ref_limgydF4y2Ba)，参考电压(gydF4y2BaVd_refgydF4y2Ba)，或参考gamma (gydF4y2BaGamma_mingydF4y2Ba)，只要α在最小值和最大值范围内(整流器为5º< α < 166º，逆变器为92º< α < 166º)。如前所述，从换向故障预防保护接收到的信号(D_alpha)可以暂时降低逆变器的166º限制。调节器增益Kp和Ki在参考的小扰动中进行调整。gydF4y2Ba

该调节器的另一个特点是比例增益的线性化。随着gydF4y2BaVdgydF4y2Ba整流器和逆变器产生的电压与cos(α)成正比，由Δα变化引起的ΔVd变化与sin(α)成正比。在恒定的Kp值下，有效增益因此与sin(α)成正比。为了保持恒定的比例增益，独立于α值，增益通过将Kp常数乘以1/sin(α)线性化。这种线性化适用于α的范围定义的两个极限在gydF4y2Ba整流器gydF4y2Ba而且gydF4y2Ba逆变极控制gydF4y2Ba块。gydF4y2Ba

系统启动/停止-稳态和步骤响应gydF4y2Ba

系统被设定为启动并达到稳定状态。然后，首先对参考电流施加一步，然后对参考电压施加一步，这样就可以观察到稳压器的动态响应。最后，启动停止序列以在阻塞转换器之前平稳地降低功率传输。注意在转换器控制器中，在接收到停止信号后，Forced_alpha被命令为0.150 s，然后0.1 s后，脉冲的阻塞被命令。gydF4y2Ba

开始模拟并观察整流器和逆变器范围上的信号。波形复制在这里:gydF4y2Ba

直流系统的启动/停止以及应用于电流和电压基准上的步长gydF4y2Ba

在主控制中，转换器脉冲发生器被解除锁住，通过在t = 20 ms时增加参考电流启动功率传输。参考值在0.3 s内达到最小值0.1 pu。观察到直流电流开始形成，直流线路按其标称电压充电。在t = 0.4 s时，参考电流在0.18 s (5 pu/s)内从0.1上升到1 pu (2 kA)。直流电流在启动序列的末端大约0.58 s时达到稳态。整流器控制电流，逆变器控制电压。整流器和逆变器范围的迹线1显示直流线路电压(1 pu = 500 kV)。在逆变器上，参考电压也显示出来。迹2显示参考电流和被测电流gydF4y2BaIdgydF4y2Ba电流(1 pu = 2 kA)。在斜坡过程中，逆变器实际上是控制电流(迹4:Mode = 1)的值gydF4y2BaId_ref_limgydF4y2Ba小于电流裕度(0.1 pu)，整流器试图控制电流在gydF4y2BaId_ref_limgydF4y2Ba．在逆变器上，在t = 0.3 s时，控制模式从电流控制转变为伽马控制(mode = 6)，然后稳定为电压控制(mode = 2)。此后，整流器开始控制电流。然而，在逆变器的电压基准增加引起的直流电压增加期间，将发生控制模式变化，alpha被限制在5度(mode = 3)的最小值，如下一段所述。在稳态(测量t在1.3和1.4秒之间)，α发射角分别在整流器和逆变器侧约16.5度和143度。逆变器控制测量两个六脉冲桥(即连接到Wye和Delta绕组的桥)的每个晶闸管的消光角γ，通过确定从电流传导结束到换向电压过零的电度表示的经过时间。最近12次灭绝(6次Delta转换器和6次Wye转换器)的测量伽马的平均值显示在痕迹5和伽马参考。在稳定状态下，平均γ约为22.5度。gydF4y2Ba

在t = 0.7秒时，在0.1秒内对参考电流施加-0.2 pu的阶跃，以便您可以观察到调节器的动态响应。之后，在t = 1.0 s时，在逆变器参考电压的0.2 s内应用0.1 pu的步长。在逆变器中观察到消光角达到参考值(例如，最小可接受值)，并且Gamma调节器在t约1.1 s时控制。在1.3秒左右，电压调节器重新控制电压。gydF4y2Ba

在t = 1.4秒时，通过降低电流到0.1 pu启动停止序列。在t = 1.6秒时，整流器的强制alpha(到166度)熄灭电流，而在逆变器，由于线路电容中的捕获电荷，强制alpha(到92度，速率有限)降低直流电压。在t = 1.7 s时，脉冲在两个转换器中都被阻塞。gydF4y2Ba

稳态理论与仿真结果比较gydF4y2Ba

这里给出了控制直流系统稳态运行的主要方程，以便您可以将理论值与仿真结果进行比较。gydF4y2Ba

下面的表达式是关于平均直接电压的gydF4y2BaVdgydF4y2Ba12脉冲电桥连接到直流电gydF4y2BaIdgydF4y2Ba发射角α(忽略变压器和晶闸管中的欧姆损失):gydF4y2Ba

$VgydF4y2Ba dgydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba \timesgydF4y2Ba （gydF4y2Ba VgydF4y2Ba dgydF4y2Ba ogydF4y2Ba \timesgydF4y2Ba 因为gydF4y2Ba （gydF4y2Ba αgydF4y2Ba ）gydF4y2Ba -gydF4y2Ba RgydF4y2Ba cgydF4y2Ba \timesgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba ）gydF4y2Ba$

在哪里gydF4y2BaVdogydF4y2Ba是六脉冲桥的理想空载直接电压:gydF4y2Ba

$VgydF4y2Ba dgydF4y2Ba ogydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba （gydF4y2Ba 3.gydF4y2Ba \sqrt{2gydF4y2Ba} /gydF4y2Ba πgydF4y2Ba ）gydF4y2Ba \timesgydF4y2Ba VgydF4y2Ba cgydF4y2Ba$

风投gydF4y2Ba为依赖于交流系统电压和变压器比的线对线RMS换向电压。gydF4y2Ba

钢筋混凝土gydF4y2Ba为等效换向电阻。gydF4y2Ba

$RgydF4y2Ba cgydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba （gydF4y2Ba 3.gydF4y2Ba /gydF4y2Ba πgydF4y2Ba ）gydF4y2Ba \timesgydF4y2Ba XgydF4y2Ba cgydF4y2Ba$

XcgydF4y2Ba是换向电抗还是变压器电抗指的是阀侧。gydF4y2Ba

以下整流参数用于模拟。gydF4y2Ba

的gydF4y2Ba风投gydF4y2Ba电压必须考虑500kv母线上电压的有效值和变压器比。如果你观察AC_Rectifier范围上显示的波形，你会发现直流时0.96 pugydF4y2BaIdgydF4y2Ba已达到稳定状态(1pu)。gydF4y2Ba

如果你打开整流变压器对话框，你会发现一个0.90的乘法系数应用于初级标称电压。因此，施加在逆变器上的电压提高了1/0.90。gydF4y2Ba

Vc = 0.96 * 200 kV/0.90 = 213.3 kV Id = 2 kA α = 16.5ºXc = 0.24 pu，以1200 MVA计算，222.2 kV = 9.874 ΩgydF4y2Ba

因此，该理论电压与逆变器电压和直流线路电压降(R = 4.5 Ω)以及整流平滑电抗器电压降(R = 1 Ω)计算出的预期整流电压吻合良好:gydF4y2Ba

$\begin{array}{l} VgydF4y2Ba dgydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba VgydF4y2Ba dgydF4y2Ba {lgydF4y2Ba}_{我gydF4y2Ba ngydF4y2Ba vgydF4y2Ba egydF4y2Ba rgydF4y2Ba tgydF4y2Ba egydF4y2Ba rgydF4y2Ba} +gydF4y2Ba （gydF4y2Ba {RgydF4y2Ba}_{DgydF4y2Ba CgydF4y2Ba lgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba ngydF4y2Ba egydF4y2Ba} +gydF4y2Ba {RgydF4y2Ba}_{我gydF4y2Ba ngydF4y2Ba dgydF4y2Ba ugydF4y2Ba cgydF4y2Ba tgydF4y2Ba 一个gydF4y2Ba ngydF4y2Ba cgydF4y2Ba egydF4y2Ba} ）gydF4y2Ba \timesgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba \\ VgydF4y2Ba dgydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba 500gydF4y2Ba kgydF4y2Ba VgydF4y2Ba +gydF4y2Ba （gydF4y2Ba 4．5gydF4y2Ba ΩgydF4y2Ba +gydF4y2Ba 1gydF4y2Ba ΩgydF4y2Ba ）gydF4y2Ba \timesgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba 511gydF4y2Ba kgydF4y2Ba VgydF4y2Ba \end{array}$

μ换向角或重叠角也可以计算。其理论值取决于直流电流αgydF4y2BaId,gydF4y2Ba还有换向电抗gydF4y2BaXcgydF4y2Ba．gydF4y2Ba

$VgydF4y2Ba dgydF4y2Ba ogydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba （gydF4y2Ba 3.gydF4y2Ba \sqrt{2gydF4y2Ba} /gydF4y2Ba πgydF4y2Ba ）gydF4y2Ba \timesgydF4y2Ba 213.3gydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba 288.1gydF4y2Ba kgydF4y2Ba VgydF4y2Ba$

$RgydF4y2Ba cgydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba （gydF4y2Ba 3.gydF4y2Ba /gydF4y2Ba πgydF4y2Ba ）gydF4y2Ba \timesgydF4y2Ba 9.874gydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba 9.429gydF4y2Ba ΩgydF4y2Ba$

$VgydF4y2Ba dgydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba 2gydF4y2Ba \timesgydF4y2Ba （gydF4y2Ba 288.1gydF4y2Ba kgydF4y2Ba VgydF4y2Ba \timesgydF4y2Ba 因为gydF4y2Ba （gydF4y2Ba 16.5gydF4y2Ba °gydF4y2Ba ）gydF4y2Ba -gydF4y2Ba 9.429gydF4y2Ba \timesgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba ）gydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba 515gydF4y2Ba kgydF4y2Ba VgydF4y2Ba$

$\begin{array}{l} μgydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba 这些“可信赖医疗组织”gydF4y2Ba ［gydF4y2Ba 因为gydF4y2Ba （gydF4y2Ba αgydF4y2Ba ）gydF4y2Ba -gydF4y2Ba \frac{XgydF4y2Ba cgydF4y2Ba \cdotgydF4y2Ba 我gydF4y2Ba dgydF4y2Ba \cdotgydF4y2Ba \sqrt{2gydF4y2Ba}}{VgydF4y2Ba cgydF4y2Ba} ］gydF4y2Ba -gydF4y2Ba αgydF4y2Ba \\ μgydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba 这些“可信赖医疗组织”gydF4y2Ba ［gydF4y2Ba 因为gydF4y2Ba （gydF4y2Ba 16.5gydF4y2Ba °gydF4y2Ba ）gydF4y2Ba -gydF4y2Ba \frac{9.874gydF4y2Ba \cdotgydF4y2Ba 2gydF4y2Ba \cdotgydF4y2Ba \sqrt{2gydF4y2Ba}}{213.3gydF4y2Ba} ］gydF4y2Ba -gydF4y2Ba 16.5gydF4y2Ba °gydF4y2Ba ＝gydF4y2Ba 17.6gydF4y2Ba °gydF4y2Ba \end{array}$

现在通过观察两个阀门中的电流来验证换向角，例如整流器的Y六脉冲桥的阀门1中的电流熄灭和阀门3中的电流增加。这些信号在VALVE13_RECT作用域中可用。gydF4y2Ba

说明两个周期的波形如下图所示。测量的换向角为14步50µs或15.1º60 Hz周期。50µs时间步长的分辨率为1.1º;这个角度与理论值相比相当好。gydF4y2Ba

阀门电压和电流(从阀门1到阀门3换向)gydF4y2Ba

最后，为了验证逆变器上的γ测量，观察VALVE1_INV范围内的阀门1电压和电流。还要观察待熄灭的出口阀1对应的换向电压和γ的平均值，如图所示gydF4y2Ba显示γ的阀门1的电流和换向电压gydF4y2Ba．还要验证α、µ和γ的值之和为180º。gydF4y2Ba

显示γ的阀门1的电流和换向电压gydF4y2Ba

直流线路故障gydF4y2Ba

通过将开关设置在较低的位置，分别禁用主控制和逆变控制和保护中应用于电流参考和电压参考的步骤。在gydF4y2Ba直流故障gydF4y2Ba块，将100的乘法因子更改为1，以便在t = 0.7 s时应用故障。将模拟停止时间减少到1.4秒。打开整流范围和故障范围，观察故障电流，打开保护整流范围，观察直流故障保护动作。重新启动模拟。gydF4y2Ba

整流侧直流线路故障gydF4y2Ba

在故障应用(t = 0.7 s)时，整流器处直流电流增加到2.2 pu，直流电压降为零。电压相关电流顺序限制器(VDCOL)和直流故障保护可以看到这种直流电压降。VDCOL将整流器的参考电流降低到0.3 pu。故障中仍有直流电流存在。然后，在t = 0.77 s时，整流器α发射角在检测到低直流电压后被直流故障保护强制到166度。整流器现在以逆变模式工作。直流线路电压变为负值，储存在线路中的能量返回到交流系统，导致故障电流在下一个过零处迅速消失。然后α在t = 0.82 s时释放，正常直流电压和电流大约在0.5 s内恢复。注意，整流器的临时模式变化控制在1.18秒到1.25秒之间。gydF4y2Ba

逆变器交流接地故障gydF4y2Ba

现在修改故障计时以应用线路到地面故障。在gydF4y2Ba直流故障gydF4y2Ba块，改变1的乘法系数为100，使直流故障现在消除。在gydF4y2Ba一个g的错gydF4y2BaBlock，将开关时间的乘法因子更改为1，以便在逆变器t = 0.7 s时应用6周期线到地故障。重新启动模拟。gydF4y2Ba

逆变侧交流线路故障时的整流器、逆变器信号gydF4y2Ba

逆变侧交流线路故障50hz侧电压电流gydF4y2Ba

注意故障过程中直流电压和电流有120hz的振荡。在故障开始时，逆变器不可避免地发生换相故障，直流电流增加到2pu。换向故障是由于进气阀在换向电压反转其极性之前未能接管直流电的结果。症状是受影响电桥上的直流电压为零，导致直流电流以主要由直流电路电感决定的速率增加。当t = 0.8 s故障恢复时，VDCOL运行并将参考电流降低到0.3 pu。清除故障后，系统大约需要0.35 s恢复正常。gydF4y2Ba

看波形显示在保护逆变器范围。的gydF4y2Ba交流电压低gydF4y2Bablock检测故障并锁定直流故障保护，在这种情况下，即使直流线路电压下降，也不应该检测到直流故障。看看换向故障预防控制(CFPREV)输出(A_min_I)，它降低了最大延迟角限制，以增加故障期间和故障之后的换向裕度。gydF4y2Ba

的对话框gydF4y2BaCFPREVgydF4y2Ba模块位于逆变器保护子系统内，并通过取消选择“ON状态”来禁用CFPREV保护。重新启动模拟。请注意故障期间和故障之后的瞬态行为略有不同。gydF4y2Ba

参考文献gydF4y2Ba

[1]阿里加，J。gydF4y2Ba高压直流输电，gydF4y2BaIEEEgydF4y2Ba^®gydF4y2Ba动力工程系列6,Peter Peregrinus, Ltd.， 1983。gydF4y2Ba

[2]张力东，Lars Dofnas，“一种降低高压直流系统换相故障的新方法，”gydF4y2BaPowerCon 2002。国际会议，gydF4y2Ba卷1,2002年10月13-17日，第51-56页。gydF4y2Ba